1、工程概況：

　　本工程為齊齊哈爾市技師學院教學樓擴建工程，原建筑物平面形狀見圖一，擴建工程位于3—11，E—F軸間與原建筑物三面貼建，貼建五層，并將原建筑物從四層接至五層。

　　原建筑物采用鋼筋混凝土條形基礎，

　　驗算原設計未考慮貼建和增層荷載，基礎無承擔外加荷載的能力，因此貼建設計必須用懸挑梁的方法將新增荷載傳遞到自身基礎上。

　　2、基礎型式的選擇：

　　在上部荷載一定的條件下懸挑梁的懸挑長度越長，懸挑梁根部支點的反力越大，傳給基礎的力越大，所以選擇合理的基礎形式，盡量縮短懸臂長度是解決貼建工程設計的關鍵，根據本工程的地質條件，建筑結構布置形式，經我方案比較，認為選用單樁基礎最能貼近原基礎，且能最大限度縮短懸挑結構的計算長度，據以往經驗普通樁基單樁承載力一般為300—500KN，用單樁支承挑梁荷載亦有很大困難，而多支盤樁能夠獲得高出幾倍至十幾倍的承載力，因此選用多支盤樁做支點是本工程最合理的方案，見圖二。

　　3、多支盤樁的設計算：

　　3.1 結構計算簡圖。取外墻G軸為計算單元，如簡圖所示：(由于此墻樁基對稱，故只取一半)

　　簡圖中：P為橫墻集中荷載設計值，q為縱墻均布荷載設計值。支座均為多支盤樁，其中N為懸挑承臺梁根部樁在上部荷載P和q的作用產生的反力，經計算N=1881KN。

　　3.2 多支盤樁設計

　　3.2.1 多支盤樁是近年來發展起來的一種新的樁基型式，主要特點是在主樁的基礎上擴大樁端或樁身某一高度處的樁徑，形成盤面，充分利用土層的地基承載力，以提高單樁的承載力，多支盤樁的承載能力與地質條件，樁長，樁徑，支盤數量，支盤直徑有關，根據上部計算荷載，本設計初步估算采用三盤樁，樁長11米，設計簡圖見圖三，1.260標高為樁伸入承臺50mm后的標高，此標高上900mm為破樁頭去掉部分不計承載力，相對應的地質剖面如圖三。

　　3.2.2 計算公式選用：Quk=Qsk+Qpk，Qsk=UiΣqsikLipk+UjΣqsjkLj，Qpk=qpkAp+COSθΣqpkjApj

　　式中：Quk—單樁豎向極限承載力標準值，Qsk—單樁總極限側阻力標準值，UiUj—分別為主樁樁身和支盤周長;LiLj—分別為主樁和支盤的側面第i(j)層土的極限側阻力標準值;qpk—主樁極限端阻力標準值;qpkj—支盤極限端阻力標準值;Ap—主樁面積;θ—樁支盤與水平面夾角。

　　3.2.3 單樁承載力計算。本設計樁身進入圓礫層6米，即從上數第一個支盤開始全部進入圓礫層，第一個支盤上內的樁身進入細砂層的長度3.5米(基礎側阻不計，等于0)

　　Qsk=UIΣqsikLi+UjΣqsjkLj=π×0.55(40×103×3.5+110×103×4)+0=1002KN

　　Qpk=qpkAP+cosθΣqpkjApj=1800×π/4×0.552+0.7×1800×π/4(0.982-0.552)×3

　　Qpk=428+1953=2381KN Quk=Qsk+Qpk=1002+2381=3383KN

　　單樁承載力設計值為：R=3383/1.67=2026KN因為N

　　4、多支盤泥漿護壁灌注樁施工：

　　4.1 準備工作。(1)建筑物定位，放線，樁點定位。(2)挖泥漿池和泥漿循環溝槽。(3)安裝振動篩，鉆機，泥漿泵及管道。(4)泥漿制作。

　　4.2 施工工藝。(1)在樁點挖樁坑，安裝鋼板護筒，埋入地下1.5米，四周用粘土封閉。(2)鉆機就位，鉆孔。鉆孔同時通過泥漿泵將泥漿池中的泥漿注入孔中，孔中泥漿通過循環溝槽流回泥漿池邊的振動篩，殘渣留在篩上，泥漿滲入泥漿池繼續循環使用，及時清楚篩上殘渣，由于土層在5—6米以下為圓礫層，為防止塌孔，泥漿比重控制在1.3—1.5米，鉆到設計孔深后將鉆機移至下一樁位繼續鉆孔。

　　(3)用起重機將專用分支器吊入孔中，由上而下，按設計要求深度在支盤部位通過液壓泵加壓使分支器下端擴成傘形，將局部孔壁擠成分支形，完成一個盤后，分支器移到下一個盤位置，直到將三個支盤擠壓完成后將分支器吊出。

　　(4)清孔，用壓縮空氣噴翻泥漿，同時向孔內注入清水，被稀釋泥漿便會使沉渣流出孔外，孔底泥渣厚度不得大于100mm，清孔后的泥漿比重控制在1.15左右。

　　(5)用吊車將預先制作的鋼筋籠吊入孔中，并用短鋼管吊掛在孔口上。

　　(6)用吊車下導管，安裝澆灌架。

　　(7)澆筑水下混凝土，澆筑時導管慢慢上提，但其下口始終埋在混凝土之中，隨混凝土上升將泥漿擠出直到地面，混凝土的坍落度應控制在160—180mm。

　　5、 結束語

　　5.1 樁施工完成一個月后混凝土達到設計強度，按規范要求進行兩根樁的單樁靜荷載試驗，試樁采用錨樁反力法，試樁結果，單樁極限承載力標準值為：Qu1=3424KN

　　Qu2=3617KN;Qum=(3424+3617)/2=3521KN α1=Qu1/Qum=0.972 α2=Qu2/Qum=1.027 α2—α1=0.055<0.21 取入=1 所以單樁極限承載力標準值Quk1=3521KN 單樁承載力設計值R’=3521/1.62=2173KN R’>R>N滿足設計要求。

　　5.2 本工程一九九八年八月建成使用，到目前沒發生任何異常現象，主體及基礎工作狀態良好，工程實踐表明，用多支盤樁處理貼建工程中的懸挑結構是可行的，并能收到較好的經濟和社會效益。